宁波尚野服饰有限公司厂区模板工程施工组织设计.doc

宁波建工集团五分公司第页共页宁波尚野服饰有限公司厂区项目模板工程施工组织设计一项目概况本工程位于奉化市西坞工业区由宁波尚野服饰有限公司投资宁波宁大工程建设监理有限公司监理宁波宁大工程建设监理有限公司监理宁波建工集团五分公司承建项目由厂房附属用房门卫组成总建筑面积平方米工期日历天开工日期年月日计划竣工日期年月日本模板工程施工组织设计包括厂房层数三层层高米梁尺寸和二种规格砼楼板厚均为混凝土厂房层数三层层高米梁尺寸砼楼板厚均为混凝土厂房层数五层局部二层五层处层高米二层处层高米梁尺寸和二种规格砼楼板厚均为混凝土门卫附属用房参照本施工组织设计施工编制依据本施工组织设计的支撑系统以建筑施工安全检查标准和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范及建筑施工高处作业安全技术规范的规定为编制依据宁波建工集团五分公司第页共页二模板支撑系统的材料和要求模板支撑系统的材料选用采用碳素结构钢制造的低压流体输送焊接钢管为满堂模板支架的立柱纵横向扫地杆纵横向水平杆剪刀斜撑的材料采用可锻铸铁制作的直角扣件对接扣件旋转扣件为支架钢管的连接和固定件采用厚胶合板和方木为模板制作材料采用木块为立柱底部垫块模板支撑系统的材料要求钢管钢管必须有有效的产品质量合格证书钢管材质检验报告生产厂家资质证书和生产许可证钢管两端面必须平整钢管外观表面光滑无裂纹分层压痕划道和硬弯钢管无锈蚀有防锈处理不得使用用电焊对接的钢管和中间有孔眼的钢管扣件扣件必须有有效的产品质量合格证书扣件材质检验报告生产厂家资质证书和生产许可证扣件的机械性能不低于可锻铸铁的标准扣件不得有裂纹气孔不得有缩松砂眼和其它影响质量的宁波建工集团五分公司第页共页铸造缺陷扣件与钢管的贴合必须严格整形保证与钢管扣紧时接触良好扣件活动部位应能灵活转动旋转扣件的两旋转面间隙应小于当扣件夹紧时开口处的最小距离应不小于扣件螺栓拧紧扭力矩达时扣件不得破坏扣件表面应有防锈处理模板材料胶合板在此无要求方木中间不得有节疤裂纹底座梁立杆底部垫木垫块木垫块不得有裂纹宁波建工集团五分公司第页共页三模板支撑系统的构造和要求本工程采用钢管扣件式支架由传递架体结构自重施工荷载的立柱承受并传递施工荷载给立柱的水平搁杆纵横向水平拉接杆固定架体的剪刀撑和纵横向扫地杆底座组成立柱采用单管立柱立柱距楼板模处用米长钢管用三个旋转扣件与立柱对接接高钢管底端必须设置纵横向水平杆防止钢管滑移立柱安装木板底座上设置时必须垂直搁杆搁杆的长度必须按施工要求下料中间不得有接头安装时必须呈水平状态直角扣件底于立柱顶端纵横向水平拉接杆横向水平杆应设置于纵向水平拉接杆上面用直角扣件与立柱紧密紧固纵横向水平拉接杆在采用搭接接长时搭接长度不得小于米用三个旋转扣件连接纵横向扫地杆纵向扫地杆应设置于横向水平拉接杆下面用直角扣件与立柱紧密紧固纵横向扫地杆在采用搭接接长时搭接长度不得小于米用三个旋转扣件连接剪刀撑撑杆与地面呈角之间设置两端与中间每隔排立柱设置一道纵向剪刀撑由底至顶连续设置高于米的支架从两端与中间每隔排立柱从顶层开始向下每隔步设置一道水平剪刀撑连墙件利用现浇混凝土柱子用钢管设置井字形把架体与混凝土柱子连接增加架体的稳定性和刚性地基与基础本工程楼板底层立杆地基为回填塘渣用吨振动压路机压实宁波建工集团五分公司第页共页四搭设与拆除施工准备本单位工程施工组织设计由项目技术负责人编制公司技术负责人监理单位技术负责人审核同意并签字后上报当地安监部门备案同意后方可执行单位工程负责人项目安全员应按施工组织设计中有关模板支撑系统的要求向搭设和使用人员进行安全技术交底按施工组织设计要求对钢管扣件进行检查验收不合格产品不得使用搭设场地应无杂物平整无积水施工现场必须平整夯实认真检查电动工具的电源线绝缘漏电保护装置是否齐全灵敏有效做好夜间准备工作要有促够的照明保证安全施工并做好垂直运输的施工准备工作做好防火工作木料必须远离火源电气操作按安全操作规程操作高处作业必须严格按照高处作业安全技术规范操作所有工具不用时要及时放入工具袋内不能随意将工具放在模板架体上以防坠落伤人搭设按模板支架的立柱纵横排距进行放线定位安放立柱垫木梁立柱间距平板立柱间距为架体搭设应从边跨开始放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆宁波建工集团五分公司第页共页第一步纵向水平拉接杆第一步横向水平拉接杆第二排立柱第三排立柱水平搁棚剪刀撑模板安装剪刀撑设置必须随立杆纵向和横向水平拉接杆同步搭设各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上并利用地梁和承台进行卸荷扣件规格必须与钢管外径相同各杆端伸出扣件盖板边缘应不小于临边杆端伸出建筑物边缘不大于扣件螺栓拧紧力矩应不小于不大于当支架立柱应竖直设置米高度时垂直偏差不大于模板支撑系统搭设检查和验收模板支撑系统搭设完毕项目部会同公司技术负责人安全管理人员进行检查按照建筑施工扣件式钢管脚架安全技术规范建筑施工高处作业安全技术规范建筑施工安全检查标准进行验收验收合格后上报项目监理备案复查后方可投入使用模板支撑系统的拆除支架拆除前应全面检查作业环境根据检查结果补充完善施工组织设计的拆除顺序和措施经公司项目部技术负责人批准后方可实施现浇模板及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求必须有项目部技术负责人总施工员审批签字后方可实施单位工程负责人必须对拆除施工人员进行技术交底和班前教宁波建工集团五分公司第页共页育必须对支架上的杂物及地面障碍物清理干净拆模时不要用力过猛过急拆下来的钢管木料要及时运走整理拆除时模板支架的各构配件严禁抛掷至地面拆除顺序与搭设顺序相反应从上到下逐步拆除严禁上下同时作业当模板支架拆至下部最后一步立柱时应先在适当位置搭设临时抛撑杆加固按规格品种随时堆码存放并做好清理和防锈工作宁波建工集团五分公司第页共页五安全管理和检查模板支撑系统搭设人员必须经劳动部门安全技术培训考试合格后取得特种作业人员操作证并进行定期或不定期的身体检查体检合格后方可单独上岗上岗时必须戴好安全帽安全带穿防滑鞋等个人防护用品在搭设阶段必须随时进行安全质量检查对支架基础立柱纵横向水平拉接杆进行垂直度水平度检查和主柱间距复核检查合格后方可进入模板安装施工模板安装钢筋铺设完毕后应对支架进行全面检查地基是否积水底座是否松动主柱是否悬空各紧固扣件螺栓是否松动立柱的沉降与垂直度是否符合要求各种安全防护设施和支架加固设施是否完好无损在浇捣混凝土时应有专人负责对支架的不间断检查检查人员按施工面积大小决定且不小于三人支架检查人员对支架安全有怀疑时有权决定继续施工或停止施工混凝土浇捣人员必须无条件听从支架检查人员的决定有下例情况之一必须立即停工整改当立柱基础发生下沉时当纵横向水平拉杆和纵横向扫地杆呈弯状时当扣件有滑移时当立柱垂直度超过规定时杆长米时允许偏差宁波建工集团五分公司第页共页六设计和计算一基本计算数据模板支架搭设高度为41米基本尺寸为梁截面BD300mm650mmBD300mm700mmBD300mm800mm三种规格本计算式取BD300mm800mm计算梁支撑立杆的横距跨度方向l080米立杆的步距h150米梁底增加0道承重立杆图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为4832一模板面板计算面板为受弯结构需要验算其抗弯强度和刚度模板面板的按照多跨连续梁计算作用荷载包括梁与模板自重荷载施工活荷载等宁波建工集团五分公司第页共页1荷载的计算1钢筋混凝土梁自重kNmq112000080004003840kNm2模板的自重线荷载kNmq20350040020800030003000887kNm3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN经计算得到活荷载标准值P110002000030004000360kN均布荷载q1238401208875672kNm集中荷载P1403600504kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为计算简图弯矩图kNm宁波建工集团五分公司第页共页剪力图kN变形图mm经过计算得到从左到右各支座力分别为N11103kNN21103kN最大弯矩M0102kNm最大变形V07mm1抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f010210001000216004704Nmm2面板的抗弯强度设计值f取1500Nmm2面板的抗弯强度验算f2抗剪计算截面抗剪强度计算值T3110302400000180000230Nmm2截面抗剪强度设计值T140Nmm2宁波建工集团五分公司第页共页抗剪强度验算T3挠度计算面板最大挠度计算值v0745mm面板的最大挠度小于3000250满足要求二梁底支撑方木的计算一梁底方木计算按照三跨连续梁计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和计算公式如下均布荷载q110304002757kNm最大弯矩M01ql2012760400400044kNm最大剪力Q06040027570662kN最大支座力N11040027571213kN方木的截面力学参数为本算例中截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为1方木抗弯强度计算抗弯计算强度f0044106533333083Nmm2方木的抗弯计算强度小于150Nmm2满足要求2方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下Q06ql宁波建工集团五分公司第页共页截面抗剪强度必须满足T3Q2bh截面抗剪强度计算值T3662250800248Nmm2截面抗剪强度设计值T140Nmm2方木的抗剪强度计算满足要求3方木挠度计算最大变形v0677229840004100950000213333350020mm方木的最大挠度小于4000250满足要求三梁底支撑钢管计算一梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取方木支撑传递力支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图kNm宁波建工集团五分公司第页共页支撑钢管变形图mm支撑钢管剪力图kN经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax0441kNm最大变形vmax233mm最大支座力Qmax1103kN抗弯计算强度f044106472909328Nmm2支撑钢管的抗弯计算强度小于2050Nmm2满足要求支撑钢管的最大挠度小于11000150与10mm满足要求二梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取横向支撑钢管传递力宁波建工集团五分公司第页共页支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图kNm支撑钢管变形图mm支撑钢管剪力图kN经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax0154kNm最大变形vmax028mm最大支座力Qmax2371kN抗弯计算强度f015106472903265Nmm2支撑钢管的抗弯计算强度小于2050Nmm2满足要求宁波建工集团五分公司第页共页支撑钢管的最大挠度小于8000150与10mm满足要求四扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值取80kNR纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值计算中R取最大支座反力R237kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达404565Nm时试验表明单扣件在12kN的荷载下会滑动其抗滑承载力可取80kN双扣件在20kN的荷载下会滑动其抗滑承载力可取120kN五立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值它包括横杆的最大支座反力N1237kN已经包括组合系数14脚手架钢管的自重N212012940500627kN楼板的混凝土模板的自重N30922kNN2371062709223920kN轴心受压立杆的稳定系数由长细比l0i查表得到i计算立杆的截面回转半径cmi159宁波建工集团五分公司第页共页A立杆净截面面积cm2A450W立杆净截面抵抗矩cm3W473钢管立杆抗压强度计算值Nmm2f钢管立杆抗压强度设计值f20500Nmm2l0计算长度m如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架由公式1或2计算l0k1uh1l0h2a2k1计算长度附加系数按照表1取值为1163u计算长度系数参照扣件式规范表533u170a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a000m公式1的计算结果4201Nmm2立杆的稳定性计算f满足要求公式2的计算结果1379Nmm2立杆的稳定性计算f满足要求如果考虑到高支撑架的安全因素适宜由公式3计算l0k1k2h2a3k2计算长度附加系数按照表2取值为1007公式3的计算结果1688Nmm2立杆的稳定性计算f满足要求宁波建工集团五分公司第页共页模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件否则存在安全隐患二柱模计算一柱模板基本参数柱断面长度B400mm柱断面宽度H400mm方木截面宽度50mm方木截面高度80mm方木间距l300mm胶合板截面高度18mm取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算二荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载度验算只考虑新浇混凝土侧压力新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值宁波建工集团五分公司第页共页式中c为混凝土重力密度取24kNm3t0新浇混凝土的初凝时间为0时表示无资料取200T15取5714hT混凝土的入模温度取20V混凝土的浇筑速度取25mh1外加剂影响系数取12混凝土坍落度影响修正系数取85根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F140547kNm2实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值F140kNm2倾倒混凝土时产生的荷载标准值F23kNm2三胶合板侧模验算胶合板面板取长边按三跨连续梁跨度即为方木间距计算如下胶合板计算简图1侧模抗弯强度验算M01ql2其中q强度设计荷载kNmq1240001430040000100020880kNml方木间距取l300mm宁波建工集团五分公司第页共页经计算得M012088030000100020188kNm胶合板截面抵抗矩Wbh2640018262160000mm3MW0188106216000008700Nmm2胶合板的计算强度不大于15Nmm2所以满足要求2侧模抗剪强度验算3V2bh其中V为剪力v06ql0612401434003001063758kN经计算得337581032400000180000783Nmm2胶合板的计算抗剪强度不大于14Nmm2所以满足要求3侧模挠度验算W0677qa4100EI其中q强度设计荷载kNmq40400100016000kNm侧模截面的转动惯量Ibh31240000018000312194400000mm4a方木间距取a300mmE弹性模量取E6000Nmm2经计算得W067716000300000410060000019440000075mm最大允许挠度Wl250300250120mm宁波建工集团五分公司第页共页胶合板的计算挠度不大于允许挠度W所以满足要求四方木验算方木按简支梁计算跨度近似取柱子边长a支座反力即为螺栓钢筋对拉拉力计算如下方木计算简图1方木抗弯强度验算MqB28其中q强度设计荷载kNmq1240000143000300100015660kNmB截面长边取B400mm经计算得M156604001000280313kNm方木截面抵抗矩Wbh2650802653333333mm3MW0313106533333335869Nmm2方木的计算强度不大于13Nmm2所以满足要求2方木抗剪强度验算3V2bh其中V为剪力v05qB0512400001430003004001063132kN宁波建工集团五分公司第页共页经计算得33132103250000800001175Nmm2方木的计算强度不大于14Nmm2所以满足要求3方木挠度验算W5qB4384EI其中q设计荷载kNmq40300100012000kNmIbh31250803122133333333mm4B柱截面长边的长度取B400mmE弹性模量取E9500Nmm2经计算得W51200040043849500002133333330197mm允许挠度WB2504002501600mm方木的计算挠度不大于允许挠度W所以满足要求三平板模支模架模板支架搭设高度为41米搭设尺寸为立杆的纵距b080米立杆的横距l080米立杆的步距h150米宁波建工集团五分公司第页共页图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为4832一模板面板计算面板为受弯结构需要验算其抗弯强度和刚度模板面板的按照三跨连续梁计算静荷载标准值q11400001000800035008001400kNm活荷载标准值q22000100008002400kNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为宁波建工集团五分公司第页共页1抗弯强度计算fMW其中f面板的抗弯强度计算值Nmm2M面板的最大弯距NmmW面板的净截面抵抗矩f面板的抗弯强度设计值取1300Nmm2M0100ql2其中q荷载设计值kNm经计算得到M0100121400142400040004000081kNm经计算得到面板抗弯强度计算值f008110001000432001867Nmm2面板的抗弯强度验算f2抗剪计算T3Q2bh其中最大剪力Q060012140014240004001210kN截面抗剪强度计算值T3121002800000180000126Nmm2截面抗剪强度设计值T140Nmm2宁波建工集团五分公司第页共页抗剪强度验算T3挠度计算v0677ql4100EI面板最大挠度计算值v06773800400410090003888000188mm面板的最大挠度小于4000250满足要求二模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算1荷载的计算1钢筋混凝土板自重kNmq1114000010004000560kNm2模板的自重线荷载kNmq12035004000140kNm3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kNm经计算得到活荷载标准值q21000200004001200kNm静荷载q11205601201400840kNm活荷载q21412001680kNm2方木的计算按照三跨连续梁计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和计算公式如下宁波建工集团五分公司第页共页均布荷载q201608002520kNm最大弯矩M01ql2012520800800161kNm最大剪力Q06080025201210kN最大支座力N11080025202218kN方木的截面力学参数为本算例中截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为1方木抗弯强度计算抗弯计算强度f0161106853333189Nmm2方木的抗弯计算强度小于130Nmm2满足要求2方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下Q06ql截面抗剪强度必须满足T3Q2bh截面抗剪强度计算值T31210280800284Nmm2截面抗剪强度设计值T140Nmm2方木的抗剪强度计算满足要求3方木挠度计算最大变形v0677190080004100900000341333350172mm宁波建工集团五分公司第页共页方木的最大挠度小于8000250满足要求三板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力P222kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图kNm支撑钢管变形图mm宁波建工集团五分公司第页共页支撑钢管剪力图kN经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax0310kN最大变形vmax056mm最大支座力Qmax4768kN抗弯计算强度f031106472906565Nmm2支撑钢管的抗弯计算强度小于2050Nmm2满足要求支撑钢管的最大挠度小于8000150与10mm满足要求四扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值取80kNR纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值计算中R取最大支座反力R477kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达404565Nm时试验表明单扣件在12kN的荷载下会滑动其抗滑承载力可取80kN宁波建工集团五分公司第页共页双扣件在20kN的荷载下会滑动其抗滑承载力可取120kN五模板支架荷载标准值立杆轴力作用于模板支架的荷载包括静荷载活荷载和风荷载1静荷载标准值包括以下内容1脚手架的自重kNNG1012941000529kN2模板的自重kNNG20350080008000224kN3钢筋混凝土楼板自重kNNG3140000100080008000896kN经计算得到静荷载标准值NGNG1NG2NG31649kN2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到活荷载标准值NQ10002000080008001920kN3不考虑风荷载时立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ六立杆的稳定性计算不考虑风荷载时立杆的稳定性计算公其中N立杆的轴心压力设计值kNN467轴心受压立杆的稳定系数由长细比l0i查表得到宁波建工集团五分公司第页共页i计算立杆的截面回转半径cmi159A立杆净截面面积cm2A450W立杆净截面抵抗矩cm3W473钢管立杆抗压强度计算值Nmm2f钢管立杆抗压强度设计值f20500Nmm2l0计算长度m如果完全参照扣件式规范由公式1或2计算l0k1uh1l0h2a2k1计算长度附加系数取值为1155u计算长度系数参照扣件式规范表533u170a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a005m公式1的计算结果4951Nmm2立杆的稳定性计算公式2的计算结果1764Nmm2立杆的稳定性计算宁波建工集团五分公司第页共页表1模板支架计算长度附加系数k1步距hmh0909k11243118511671163表2模板支架计算长度附加系数k2Hm46810121416182025303540h2a或u1hm135101014102610391042105410611081109211131137115511731441010121022103110391047105610641072109211111129114915310100710151024103110391047105510621079109711141132162101007101410211029103610431051105610741090110611231801010071014102010261033104010461052106710811096111119210100710121018102410301035104210481062107610901104204101007101210181022102910351039104410601073108711012251010071010101610201027103210371042105710701081109427010100710101016102010271032103710421053106610781091以上表参照杜荣军扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全宁波建工集团五分公司第页共页参考文献中国建筑工业出版社年月出版的建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中国建筑出版社年月出版的建筑施工脚手架实用手册含垂直运输设施中国建筑工业出版社年月出版的建筑施工手册中国建筑工业出版社年月出版的建筑工程施工及验收规范本计算书以中科院软件计算宁波建工集团宁波尚野服饰项目部年月日